基坑的明式排水法的抽水设备简单、费用低，也适用于饱和粉细砂等黏聚力较小的细粒土层地基土。( )
基坑的明式排水法的抽水设备简单、费用低，也适用于饱和粉细砂等黏聚力较小的细粒土层地基土。( ) B
饱和
过渡金属络合物对饱和烃的活化.pdf
本书介绍活化了的C-H键参加的反应;评述了烷烃同金属络合物以外的各种化合物的反应及其机理，并讨论了过渡金属络合物对烷烃的活化作用。
非线性滑模重构观测器设计与饱和主动容错控制 李颖晖,刘聪,徐浩军 著.pdf
非线性滑模观测器设计及饱和容错控制一直是非线性控制领域研究的热点和难点。《非线性滑模重构观测器设计与饱和主动容错控制》从线性系统滑模观测器出发，根据系统特点和应用需求，提出仿射、不匹配、微弱及多故障非线性系统的滑模重构观测器设计新思路。在此基础上，根据工程应用需求，提出两种饱和主
在10℃时，把10克氯化铵溶于40克水中．求： （1）制成的溶液是否为饱和溶液？ （2）如果不饱和，还需加多少克氯化铵才能达到饱和？（氯化铵10℃时的溶解度为33.3克）
在10℃时，把10克氯化铵溶于40克水中．求： （1）制成的溶液是否为饱和溶液？ （2）如果不饱和，还需加多少克氯化铵才能达到饱和？（氯化铵10℃时的溶解度为33.3克）
饱和黏土试样在三轴仪中进行固结不排水试验，破坏时s1 =400 kPa，s3 = 200 kPa，孔隙水压力uf = 150 kPa，c¢ = 60 kPa，j¢ = 30°。求破坏面上的法向有效应力、剪应力及剪切破坏时的孔压系数A。
饱和黏土试样在三轴仪中进行固结不排水试验，破坏时s1 =400 kPa，s3 = 200 kPa，孔隙水压力uf = 150 kPa，c¢ = 60 kPa，j¢ = 30°。求破坏面上的法向有效应力、剪应力及剪切破坏时的孔压系数A。解 破坏面与大主应力面夹角：af = 45°+j¢/2 = 60°， 破坏面上法向有效应力： 破坏面上剪应力： 孔压系数：
地面下有一层6 m厚黏土层，地下水位在地表处，黏土的饱和重度为gsat=18 kN/m3，孔隙比与应力之间的关系为e=1.25－0.001 6p。若地面施加q= 100 kPa的无限均布荷载，80天后测得6 m厚土层压缩了14.5 cm，试求黏土层的固结度。
地面下有一层6 m厚黏土层，地下水位在地表处，黏土的饱和重度为gsat=18 kN/m3，孔隙比与应力之间的关系为e=1.25－0.001 6p。若地面施加q= 100 kPa的无限均布荷载，80天后测得6 m厚土层压缩了14.5 cm，试求黏土层的固结度。解 以地面下3 m处单元应力变化为计算标准 自重应力 p1 = (18－10)×3 kP
正常固结饱和黏土试样，在围压100 kPa下固结、孔压消散后，关闭排水阀门，先增加围压至300 kPa，然后在垂直方向不断加载，直到试样破坏，试样破坏前孔压系数A（A=0.5）不变。若已知正常固结饱和黏土有效内摩擦角为30°，计算试样破坏时的垂直偏差应力值及该土样不排水剪强度Cu值。
正常固结饱和黏土试样，在围压100 kPa下固结、孔压消散后，关闭排水阀门，先增加围压至300 kPa，然后在垂直方向不断加载，直到试样破坏，试样破坏前孔压系数A（A=0.5）不变。若已知正常固结饱和黏土有效内摩擦角为30°，计算试样破坏时的垂直偏差应力值及该土样不排水剪强度Cu值。解 根据已知条件 s3=300 kPa，Ds3=200 kPa 由极限平
非饱和土水力与力学特性的物理机制研究.pdf
本书总结了目前非饱和土持水特性、渗透特性和有效应力的研究现状，基于表面科学、颗粒力学及热力学原理，提出了“土样－土颗粒－集合体”的多层次分析模式，先从土样的试验结果出发，研究了持水曲线的影响因素，并在全含水率范围内完善了对土持水及非饱和渗透特性的模型描述。